本發(fā)明屬于金屬材料熱處理技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種控制31CrMoV9齒輪材料氮化物的熱處理方法。

　　背景技術(shù)：

　　為了提高31CrMoV9齒輪表面的硬度及耐磨性，現(xiàn)階段國內(nèi)通常使用氣體滲氮作為提高31CrMoV9齒輪表面性能的有效熱處理方法，工業(yè)生產(chǎn)中要求31CrMoV9齒輪材料的氮化層層深≥0.6mm。31CrMoV9由于含有V元素，其氮化時氮原子的滲入速度低，V等高合金元素阻礙了氮原子的進入，若形成氮化物則氮原子很難遷移而擴散，因此材質(zhì)不容易形成白亮層以及疏松，且氮化物很難控制?，F(xiàn)階段氣體滲氮中常采用以下方法：1、嚴(yán)格控制滲氮工藝，特別要控制爐氣的氮勢，減輕或防止脈狀或網(wǎng)狀氮化物的形成；2、嚴(yán)格控制氨氣中的水分，采用一級液氨或采用高效的吸濕劑，以降低其水分含量；3、工件設(shè)計時，應(yīng)避免尖角呈銳角，控制工件表面的粗糙度。

　　現(xiàn)有工藝由于氣體滲氮工藝不當(dāng)，氮化層常出現(xiàn)網(wǎng)狀及脈狀氮化物，嚴(yán)重影響滲氮質(zhì)量，使?jié)B層脆性增加，降低了氮化層的疲勞強度和耐磨性，氮化層極易脫落。現(xiàn)有工藝氮化后31CrMoV9齒輪材料的金相組織中氮化物較為嚴(yán)重，根據(jù)GB/T11354金相組織評判標(biāo)準(zhǔn)，氮化物級別為4級。

　　技術(shù)實現(xiàn)要素：

　　本發(fā)明主要提供了一種控制31CrMoV9齒輪材料氮化物的熱處理方法，有效解決了原有氮化工藝產(chǎn)生的網(wǎng)狀或者脈狀氮化物的問題，從而有效提高了31CrMoV9齒輪材料氮化層的耐疲勞強度和耐磨性。其技術(shù)方案如下：

　　一種控制31CrMoV9齒輪材料氮化物的熱處理方法，包括以下步驟：

　　(1)預(yù)處理：調(diào)質(zhì)奧氏體化溫度為910-920℃，高溫奧氏體化將避免基體鐵素體以及貝氏體的形成，使嚴(yán)重脈狀網(wǎng)狀氮化物的載體消除，回火控制調(diào)質(zhì)硬度在330-350HB，使用有機溶劑對31CrMoV9齒輪清洗，除去31CrMoV9齒輪上的油漬及殘物，對31CrMoV9齒輪進行防滲，裝架后吊入氣體滲氮爐內(nèi)；

　　(2)排氣：檢查爐蓋蓋好無誤后，調(diào)整電壓、電流，對滲氮爐進行升溫并通氮氣；

　　(3)氧化：當(dāng)爐溫升到300-350℃時，關(guān)閉氮氣，通入氧氣，對工件進行高強度氧化處理，打破V元素對氮原子的阻尼，氧化結(jié)束后關(guān)閉氧氣，通氮氣，繼續(xù)對爐體升溫；

　　(4)強滲：當(dāng)爐溫升到440-460℃時，通入氨氣進行氨氣置換，當(dāng)爐溫升至550-570℃時，控制氮勢及氮化時間進行強滲，使快速氮化形成氮化層主體；

　　(5)擴散：強滲結(jié)束后，擴散采用低溫高氮勢與高溫低氮勢的變溫交替勢能控制模型，先510℃且氮勢0.5保持10h，再升溫至530℃且氮勢2.18保持10h，交替3次進行擴散處理，層深要求更深時可以增加交替次數(shù)；

　　(6)冷卻：擴散結(jié)束后，關(guān)閉氨氣，繼續(xù)通入氮氣，使?fàn)t溫緩冷再進行風(fēng)冷，工件出爐即可。

　　優(yōu)選的，步驟(1)中所述有機溶劑為酒精。

　　優(yōu)選的，步驟(2)中通入氮氣的流量為15-20m3/h，爐壓為300-400Pa。

　　優(yōu)選的，步驟(3)中氧氣流量為0.8m3/h，氧化時間為60min。

　　優(yōu)選的，步驟(4)中在氮勢16、氮化時間10h的條件下進行強滲。

　　優(yōu)選的，步驟(6)中當(dāng)爐溫緩冷至400-450℃時開冷風(fēng)機進行風(fēng)冷，風(fēng)冷至150-180℃工件出爐。

　　優(yōu)選的，所述氣體滲氮爐為井式氣體滲氮爐或罩式氣體滲氮爐。

　　采用上述方案，本發(fā)明具有以下優(yōu)點：

　　本發(fā)明工藝設(shè)計合理，氮化前910-920℃高溫奧氏體化調(diào)質(zhì)可以為氮化提供優(yōu)良的基體，摒棄常規(guī)的890-900℃奧氏體化工藝，該工藝在氣體氮化階段之前添加人工氧化干預(yù)過程，31CrMoV9需要更高的氧氣流量以及保持時間以打破V元素對氮原子的阻尼，將在31CrMoV9齒輪材料表面快速生成一層較薄的均勻氧化膜，該氧化膜具有很高的表面自由能，對氮化物有很強的吸附性，顯著提高了工件表面的氮含量，增大了工件表面的氮濃度梯度，形成了高的濃度差，顯著提高了氮原子向基體擴散速度，避免了脈狀及網(wǎng)狀氮化物的形成，提高了工件表面耐疲勞強度和耐磨性。強滲階段采用高溫高氮勢模型，將V等合金元素對氮原子的阻尼打破，快速形成氮化層的主體，在擴散時采用變溫勢能交替控制模型，高溫低氮勢擴散可以擴散氮化物，低溫高氮勢擴散可以增加層深，通過該工藝路線可以將強滲產(chǎn)生的氮化物擴散同時不形成嚴(yán)重脈狀氮化物。同時本發(fā)明在氧化階段不用附加任何輔助設(shè)備，氧化介質(zhì)為瓶裝工業(yè)氧氣，通過管道配以流量計接入爐膛內(nèi)，比單純空氣中氧化更均勻且效率更高，氧化與氮化同在氣體滲氮爐內(nèi)進行，操作簡單易行。

　　附圖說明

　　圖1為現(xiàn)有氮化工藝曲線圖；

　　圖2為本發(fā)明氮化工藝曲線圖；

　　圖3為現(xiàn)有工藝氣體滲氮層中氮化物的金相組織；

　　圖4為本發(fā)明中氣體滲氮層中氮化物的金相組織。

　　具體實施方式

　　以下實施例中的實驗方法如無特殊規(guī)定，均為常規(guī)方法，所涉及的實驗試劑及材料如無特殊規(guī)定均為常規(guī)生化試劑和材料。

　　實施例1

　　一種控制31CrMoV9齒輪材料氮化物的熱處理方法，包括以下步驟：

　　(1)預(yù)處理：調(diào)質(zhì)奧氏體化溫度為920℃，回火控制調(diào)質(zhì)硬度在330HB，使用酒精對31CrMoV9齒輪清洗，除去31CrMoV9齒輪上的油漬及殘物，對31CrMoV9齒輪進行防滲，裝架后吊入井式氣體滲氮爐或罩式氣體滲氮爐內(nèi)；

　　(2)排氣：對滲氮爐進行升溫并通氮氣，氮氣的流量為15m3/h，爐壓為400Pa；

　　(3)氧化：當(dāng)爐溫升到300℃時，關(guān)閉氮氣，通入氧氣，對工件進行高強度氧化處理，氧氣流量為0.8m3/h，氧化時間為60min，氧化結(jié)束后關(guān)閉氧氣，通氮氣，繼續(xù)對爐體升溫；

　　(4)強滲：當(dāng)爐溫升到460℃時，通入氨氣進行氨氣置換，當(dāng)爐溫升至550℃時，在氮勢16、氮化時間10h的條件下進行強滲，使快速氮化形成氮化層主體；

　　(5)擴散：強滲結(jié)束后，先510℃且氮勢0.5保持10h，再升溫至530℃且氮勢2.18保持10h，交替進行擴散處理3次；

　　(6)冷卻：擴散結(jié)束后，關(guān)閉氨氣，繼續(xù)通入氮氣，使?fàn)t溫緩冷至450℃時開冷風(fēng)機進行風(fēng)冷，風(fēng)冷至150℃工件出爐即可。

　　上述工藝流程如圖2所示。

　　實施例2

　　一種控制31CrMoV9齒輪材料氮化物的熱處理方法，包括以下步驟：

　　(1)預(yù)處理：調(diào)質(zhì)奧氏體化溫度為910℃，回火控制調(diào)質(zhì)硬度在350HB，使用酒精對31CrMoV9齒輪清洗，除去31CrMoV9齒輪上的油漬及殘物，對31CrMoV9齒輪進行防滲，裝架后吊入井式氣體滲氮爐或罩式氣體滲氮爐內(nèi)；

　　(2)排氣：對滲氮爐進行升溫并通氮氣，氮氣的流量為20m3/h，爐壓為300Pa；

　　(3)氧化：當(dāng)爐溫升到350℃時，關(guān)閉氮氣，通入氧氣，對工件進行高強度氧化處理，氧氣流量為0.8m3/h，氧化時間為60min，氧化結(jié)束后關(guān)閉氧氣，通氮氣，繼續(xù)對爐體升溫；

　　(4)強滲：當(dāng)爐溫升到440℃時，通入氨氣進行氨氣置換，當(dāng)爐溫升至570℃時，在氮勢16、氮化時間10h的條件下進行強滲，使快速氮化形成氮化層主體；

　　(5)擴散：強滲結(jié)束后，先510℃且氮勢0.5保持10h，再升溫至530℃且氮勢2.18保持10h，交替進行擴散處理3次；

　　(6)冷卻：擴散結(jié)束后，關(guān)閉氨氣，繼續(xù)通入氮氣，使?fàn)t溫緩冷至400℃時開冷風(fēng)機進行風(fēng)冷，風(fēng)冷至180℃工件出爐即可。

　　對比例1

　　31CrMoV9齒輪至于滲氮爐中進行升溫并通氮氣保護，再在氮勢為6的條件下進行強滲，再進行恒溫擴散，冷卻即可，該常規(guī)工藝流程如圖1所示。

　　結(jié)果檢測

　　取實施例1及對比例1工藝制備的工件，分別觀察滲氮層中氮化物的金相組織。根據(jù)GB/T11354金相組織評判標(biāo)準(zhǔn)，實施例1工藝形成的氮化物擴散層中僅有少量呈脈狀分布的氮化物，級別為1級，氮化層深可以達到0.65mm，表面硬度可以達到850HV1，具體滲氮層中氮化物的金相組織如圖4所示?，F(xiàn)有工藝即對比例1中工藝氮化后31CrMoV9齒輪材料的金相組織中有較嚴(yán)重脈狀和少量斷續(xù)網(wǎng)狀分布的氮化物，根據(jù)GB/T11354金相組織評判標(biāo)準(zhǔn)，氮化物級別為4級，金相組織如圖3所示。

　　經(jīng)分析可知，本工藝氮化前910-920℃高溫奧氏體化調(diào)質(zhì)可以為氮化提供優(yōu)良的基體，本發(fā)明中對丼式氣體滲氮爐升溫，當(dāng)溫度達到一定溫度時，關(guān)閉氮氣閥門，打開氧氣流量計，通過人工氧氣流量干預(yù)對工件進行高強度氧化處理，打破V元素對氮原子的阻尼，瓶裝高純氧氣的預(yù)氧化效果比常規(guī)的空氣中氧化更均勻、更純凈、效率更高，經(jīng)過此氧化處理，31CrMoV9齒輪材料表面形成一層極薄的均勻氧化膜，該氧化膜松散，缺陷較多，表面自由能很高，對氮化物有很強的吸附性，顯著提高了工件表面的氮含量，增大了材料表面氮濃度梯度，加快了氮原子向基體擴散的速度。強滲階段采用高溫高氮勢模型，將合金元素對氮原子的阻尼打破，快速形成氮化層的主體，在擴散時采用變溫勢能交替控制模型，高溫低氮勢擴散可以擴散氮化物，低溫高氮勢擴散可以增加層深，通過該工藝路線可以將強滲產(chǎn)生的氮化物擴散同時不形成嚴(yán)重脈狀氮化物。同無氧化階段氣體滲氮相比，工件經(jīng)過相同處理溫度、時間及相同氮勢處理后，本發(fā)明工藝氮化后的氮化層中不存在脈狀或網(wǎng)狀氮化物，使氮化物從4級降到1級，進而提高了31CrMoV9齒輪材料表面疲勞強度及其耐磨性。同時通過氮化前的氧化處理，工件表面殘留的殘物、油漬將會被燃燒掉，起到對工件清掃的作用，同時去除了爐內(nèi)及工件上殘留的水漬。

　　本發(fā)明不用附加任何輔助設(shè)備，氧化階段的瓶裝工業(yè)氧氣，管道連接，配以精確控制的流量計，控制精確簡單方便。